Detalhes do produto
| Nominal Diameter: | DN50 to DN600 | Pressure Rating: | ANSI Class 150 to 900 / PN16 to PN100 |
|---|---|---|---|
| Measuring Fluid: | Saturated steam, superheated steam, condensate | Temperature Range: | -29 C to 540 C |
| Accuracy: | +/-1.0% of reading compensated, +/-1.5% uncompensated | Turndown: | 3:1 within accuracy, 10:1 indication |
| Beta Ratio: | 0.20 to 0.70 | Wetted Materials: | 321 SS or 316L plate, 20# or 316L carrier ring |
| Process Connection: | Flanged RF / RTJ, welded carrier ring option | Output and Power: | 4-20 mA + HART, 24 V DC, LCD in t/h |
| Destacar |
Steam Orifice Plate Flowmeter,Temperature Pressure Compensated Steam Meter,High Temperature Orifice Flow Meter |
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Descrição do produto
A maioria das plantas sabe quanto paga pelo combustível, mas não o que desaparece pelo vapor principal. Este conjunto combina uma placa de orifício ISO 5167-2 com um transmissor de pressão diferencial de 4-20 mA, um poço termométrico soldado, um transmissor de pressão estática e um computador de vazão, para que o número no display seja vazão mássica em t/h em tempo real, em vez de uma queda de pressão não corrigida que varia com a carga.
O vapor é comprado e consumido por massa, mas quase todos os elementos de vazão medem volume ou velocidade. Quando a pressão do ramal cai na troca de turno ou um grande consumidor sai de operação, o mesmo fluxo volumétrico carrega significativamente menos energia. Não compensado, o valor no DCS flutua silenciosamente, e todos os KPIs baseados nele também flutuam: eficiência da caldeira, custo do vapor por tonelada de produto, a linha de base de energia ISO 50001. Essa é a razão prática para instalar um conjunto de orifício compensado no ramal antes de gastar em algo mais elaborado.
| Ponto de Operação | Vapor saturado, ramal de 0,8 MPa, 6 t/h em média | Vapor superaquecido, 3,2 MPa / 380 C, entrada da turbina |
|---|---|---|
| Comportamento da Densidade | A densidade segue apenas a pressão; uma queda de 0,15 MPa na demanda de pico a move em cerca de 9% | A densidade depende da pressão e temperatura juntas; uma variação de 20 C no superaquecimento a move em 3-5% |
| Erro se deixado não compensado | 3-10% durante oscilações normais de carga, e sempre na direção que favorece o consumidor | 2-6%, e o sinal muda no momento em que o desuperaquecedor entra em operação |
| Sintoma típico no local | Conta mensal de gás da caldeira não reconcilia com o volume de produção; purgadores com vazamento permanecem invisíveis | Taxa de calor da turbina não pode ser fechada, então ninguém pode provar onde estão as perdas |
| O que o elemento deve entregar | Resposta rápida de DP mais entrada de pressão em tempo real, vasos de condensado para que as linhas de impulso permaneçam monofásicas | Entradas de DP, pressão e temperatura, placa de alta temperatura e poço termométrico, tabelas de vapor no firmware |
| Configuração recomendada | Anel de suporte DN100, Classe 300, transmissor de DP com vasos de condensado, computador de vazão em modo saturado | Placa SS 321 DN150, poço termométrico soldado, transmissor de pressão estática, computador de vazão em modo superaquecido |
O fluido acelera através de um orifício concêntrico usinado em uma placa plana, e a diferença de pressão estática através da placa segue o quadrado da vazão: qm = C x epsilon x (pi/4)d2 / sqrt(1 - beta4) x sqrt(2 x DP x rho1). Devido a essa lei do quadrado, a extremidade inferior da faixa é governada pela estabilidade do zero do transmissor e pela extração da raiz quadrada, não pela placa. Dimensionar o orifício para o ponto de carga normal em vez do máximo é o que torna uma relação de 03:01 realista.
Onde o ramal opera continuamente e a energia perdida na placa é mais importante que o custo do tubo, um medidor de vazão venturi é o melhor negócio, pois seu cone gradual recupera a maior parte da pressão que a placa dissiparia. Em linhas curtas, úmidas ou ligeiramente sujas, um Medidor de vazão V-cone mantém seu coeficiente onde a borda de uma placa plana se erodiria, e para indicação simples em ar de planta ou nitrogênio, uma placa de orifício de aço inoxidável padrão em um suporte flangeado ainda é a solução mais barata.
Para vapor, a compensação reside em dois termos. O fator de expansibilidade epsilon (0,93-0,99) corrige a compressibilidade através da placa, e a densidade a montante rho1 vem das tabelas de vapor usando a pressão e temperatura medidas. O computador de vazão avalia ambos a cada varredura e relata diretamente a vazão mássica, que é por que uma placa mais transmissor mais dois sensores se comportam como um medidor de massa, enquanto qualquer um deles sozinho não o faz.
A placa em si não tem partes móveis, então a única coisa que se degrada é a borda de ataque. Quadrada, afiada, sem rebarbas, com o orifício mantido em mais ou menos 0,05 mm e o raio da borda abaixo de 0,05 mm, essa borda é o instrumento inteiro. Todo o resto no conjunto existe para proteger as condições sob as quais seu coeficiente de descarga permanece válido.
| Projeto | Alocação de custo de vapor entre 14 máquinas de tingimento |
| Indústria | Tingimento e acabamento têxtil |
| Localização | Gaziantep, Turquia |
| Linha e serviço | Ramal principal DN100, vapor saturado de 0,8 MPa, projeto de 6,2 t/h |
| Condição do fluido | Saturado, 175 C, ligeiramente úmido na extremidade distante do ramal |
| Problema no local | Consumo de gás e volume de produção discordavam em até 18% mês a mês; três ramificações não tinham medição alguma e a planta suspeitava de perdas em purgadores, mas não conseguia quantificá-las |
| Configuração fornecida | Anel de suporte DN100 Classe 300, placa 316L com beta 0,62, transmissor de DP com vasos de condensado, transmissor de pressão estática, poço termométrico soldado, computador de vazão em modo de vapor saturado |
| Comissionamento | Instalação de dois dias durante uma parada planejada, certificado de calibração de conjunto combinado fornecido, zero e alcance verificados na pressão de linha |
| Resultado medido | Dois purgadores de vapor com defeito e uma linha de derivação superdimensionada identificados em três semanas; custo de vapor reduzido em 11% no trimestre seguinte sem alteração na produção |
| Entrega | 5 semanas a partir da aprovação do desenho, incluindo certificado de calibração |
| Projeto | Medição de vapor na entrada da turbina e cálculo da taxa de calor |
| Indústria | Química / petroquímica |
| Localização | Jiangsu, China |
| Linha e serviço | DN150, 3,2 MPa, 380 C vapor superaquecido, 22 t/h |
| Condição do fluido | Superaquecido com 25-40 C de superaquecimento dependendo da atuação do desuperaquecedor |
| Problema no local | Um medidor vórtice existente perdeu o sinal abaixo de 35% de carga e apresentou desvio após dois anos de serviço, então a eficiência da turbina só podia ser calculada em plena carga |
| Configuração fornecida | Placa SS 321 DN150 com beta 0,55, suporte de anel Classe 600, transmissor de pressão estática, poço termométrico soldado SS 321 com PT100, computador de vazão em modo superaquecido com tabelas de vapor IAPWS-IF97 |
| Comissionamento | Instalado durante a parada anual; comparação realizada com o venturi de referência calibrado da planta em 40%, 70% e 100% de carga |
| Resultado medido | Desvio dentro de 0,8% da referência em toda a faixa de carga; cálculo da taxa de calor agora fechado em 40% de carga, e uma perda de condensador de 2,1% foi rastreada a partir dos novos dados |
| Entrega | 6 semanas, placa e poço termométrico fornecidos como um conjunto de reserva para a próxima parada |
| Parâmetro | Especificação |
|---|---|
| Diâmetro nominal | DN50 a DN600 (2 pol a 24 pol), maior sob consulta |
| Classificação de pressão | ANSI Classe 150 a 900, PN16 a PN100 |
| Fluido de medição | Vapor saturado, vapor superaquecido, condensado, água quente |
| Faixa de temperatura | -29 C a 540 C (placa e suporte), transmissor limitado a 120 C ambiente |
| Precisão | mais ou menos 1,0% da leitura compensada, mais ou menos 1,5% não compensada |
| Turndown | 3:1 dentro da precisão declarada, 10:1 apenas para indicação |
| Razão Beta | 0,20 a 0,70, selecionado no ponto de carga normal |
| Materiais molhados | Placa SS 321 ou 316L, anel de suporte de aço carbono 20# ou 316L, poço termométrico SS 321 |
| Conexão de processo | Face elevada flangeada ou junta anelar, opção de anel de suporte soldado |
| Saída e alimentação | 4-20 mA mais HART, CC de 24 V dois fios, LCD local em t/h e toneladas totalizadas |
Nenhum elemento único vence em todos os ramais. A tabela abaixo compara este conjunto de orifício compensado com as alternativas de pressão diferencial que construímos com mais frequência para serviço de vapor, para que a troca seja visível antes de você solicitar um desenho.
| Opção | Perda de pressão permanente | Turndown | Melhor ajuste em um ramal de vapor |
|---|---|---|---|
| Este conjunto de orifício compensado | Moderada, 30-50% da DP | 3:1 dentro da precisão | Ramais sensíveis ao custo onde as linhas de impulso podem ser mantidas cheias de líquido e a placa pode ser inspecionada anualmente |
| Medidor de vazão venturi | Baixa, 10-15% da DP | 3:1 | Grandes ramais operando continuamente, onde a energia de bombeamento economizada paga o corpo mais longo e caro |
| Medidor de vazão V-cone | Baixa a moderada | 5:1 a 10:1 | Linhas retas curtas, vapor úmido ou erosivo onde uma borda de placa plana não sobreviveria |
| Placa de orifício de aço inoxidável padrão | Moderada | 3:1 | Indicação e totalização simples onde o valor de energia não precisa ser defendido |
| Medidor de vazão de flutuador de tubo metálico | Baixa | 10:1 | Pequenas derivações DN15 a DN50 com indicação local e sem energia disponível |
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Um conjunto de orifício compensado mantém mais ou menos 1,0% da leitura entre 30% e 100% de sua pressão diferencial projetada, o que é suficiente para contabilidade interna de energia, eficiência da caldeira e alocação de custo de vapor. Um medidor vórtice oferece maior turndown sem linhas de impulso, mas precisa de um número de Reynolds mínimo, não gosta de vapor úmido e não pode ser verificado sem remover o sensor. O Coriolis atinge mais ou menos 0,2% a cinco a oito vezes o custo acima de DN100. Em um ramal de 6 t/h, o fator decisivo não é a figura de precisão principal, mas sim se as linhas de impulso permanecem monofásicas e a borda da placa permanece afiada, e ambos são resolvidos por vasos de condensado e uma inspeção programada da placa.
Na linha de saturação, pressão e temperatura não são independentes, então em teoria uma entrada é suficiente. Na prática, os ramais operam ligeiramente superaquecidos após o desuperaquecedor e ligeiramente úmidos na extremidade distante, então uma única entrada atribui o ponto de estado errado e o erro de densidade reaparece. Instalar um transmissor de pressão estática e um PT100 permite que o computador de vazão determine a região real, avalie o fator de expansibilidade contra a razão de pressão real e sinalize uma condição de vapor úmido em vez de subestimar silenciosamente. O custo incremental do segundo transmissor é uma pequena fração do erro de 3-5% que ele remove, e também fornece à manutenção uma tendência de pressão em tempo real para o mesmo ponto de medição.
A ISO 5167-2 define comprimentos mínimos a partir do tipo de acessório e da razão beta. Figuras práticas para um beta acima de 0,6: 5D após um redutor concêntrico, 14D após um único cotovelo de 90 graus, 17D para dois cotovelos no mesmo plano, 12D após uma válvula gaveta totalmente aberta e até 44D após uma válvula parcialmente aberta. A jusante necessita de 4D a 7D dependendo do beta. Onde o layout oferece menos, reduza a razão beta, aceite uma incerteza maior ou instale um condicionador de fluxo. Dez diâmetros a montante e quatro a jusante é um compromisso viável que cobre a maioria das situações de retrofit sem adicionar viés mensurável no ponto de carga normal.
Com um anel de suporte soldado, a resposta é não: a linha deve ser isolada, drenada e resfriada antes que a placa seja perturbada. Se a planta não puder aceitar uma parada, especifique um acessório de orifício de câmara dupla para que a placa possa ser levantada para a câmara superior e trocada enquanto a linha permanece pressurizada, e instale válvulas de isolamento em ambas as linhas de impulso para que o transmissor possa ser removido independentemente. Para plantas que planejam inspeção programada da placa, um conjunto de placa e junta sobressalente é a rota mais barata. Quando uma placa for removida, verifique três coisas antes de reinstalar: o diâmetro do orifício em relação ao seu valor estampado, o raio da borda e qualquer depósito na face a montante que alteraria o perfil da velocidade de aproximação.
Destaques do produto
Medidor de vazão com placa de orifício de vapor fornecido como um conjunto de medição correspondente: placa ISO 5167-2, transmissor DP, poço termométrico, transmissor de pressão estática e computador de vazão reportando vazão de massa ativa em t/h. Dimensionado para coletores saturados e superaquecidos de DN50 a DN600. Solicite a planilha de dimensionamento e um orçamento.
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O Transmissor de Pressão Manométrica Universal mede a pressão relativa à atmosfera para descarga de bomba, pressão de linha, cabeça de tanque e aplicações diferenciais de filtro. Com saída de 4-20mA, é adequado para medição de óleo, água e gás. Consulte-nos para opções de alcance.
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